RA6FOO УКВ антенны 1/4 волновые стаканы

НА ГЛАВНУЮ - - адрес этой страницы -- http://ra6foo.qrz.ru/stakan.html -- версия 21 01 2010 -- НА ГЛАВНУЮ

1/4 ВОЛНОВЫЕ СТАКАНЫ

Зачем нужна отсечка тока по оплетке

( Если вы знаете особенности питания вибратора непосредственно кабелем, можете пропустить этот раздел )
Чтобы понимать, зачем они нужны, сначала разберемся, что происходит при питании активного вибратора кабелем. Если это петлевой вибратор 200 или 300 ом, запитанный традиционным способом с пом. полуволновой петли, то оплетки кабелей соединены с центром вибратора, а к его клеммам подключены только центральные жилы. При всех других способах питания любых вибраторов УКВ оплетка (или оплетки) подключена к одной из клемм. В вибраторе с гамма- согласованием это обычно (но необязательно) центр вибратора, имеющий в силу несимметричности самого вибратора некоторый потенциал относительно внешней стороны оплетки. В симметричных: разрезном или питаемом кабелем напрямую петлевом вибраторе 50 или 75 ом, -тем более- клемма, к которой подключена оплетка, имеет такой же потенциал, что и противоположная. К этой клемме подключена не только внутренняя сторона оплетки но и внешняя. На УКВ ВЧ ток течет в тонком поверхностном слое проводника (скин-слой) и глубже 10 микрон практически не проникает. В результате мы имеем два проводника, подключенные к одной из клемм: внутреннюю сторону оплетки с током питания антенны и совершенно независимый от него другой проводник - внешнюю сторону оплетки. Его очень просто смоделировать в виде подключенного к этой клемме проводника. Какая часть тока потечет в антенну, а какая по внешней стороне оплетки, зависит от отношения входного сопротивления плеча вибратора (относительно мнимой средней точки это половина от входного сопротивления) к "входному сопротивлению" внешней стороны оплетки, которое в свою очередь зависит от проводки кабеля, близости траверсы, его длины, диаметра и т.д. Кстати, подобное происходит, когда несимметричный вибратор ( гамма, омега, полупетлевой ) гальванически соединен с металлической траверсой в точке вибратора, которую мы полагаем "нулевой". Фактически такой точки у них нет и по траверсе в этом случае течет ток независимо от того, к этой точке подключена оплетка, или какой либо другой.
Последствий этого два: Во первых кабель нагружен на другое входное сопротивление и работает с КСВ в нем.
Во вторых в антенне присутствует мешающий проводник, и не только присутствует, но и запитан непосредственно от источника. В результате он ломает диаграмму направленности усиление и согласование антенны.
В простых антеннах вполне вероятна ситуация, когда можно пренебречь влиянием тока по оплетке на параметры антенны, но в любом случае это влияние надо проверить на модели. Необязательно моделировать весь путь кабеля, достаточно подключить проводник длиной 1/4 λ, затем 0,5 λ и сравнить результаты трех расчетов. Умозрительно это проверить невозможно и без такой проверки даже очень опытные УКВисты делают в моделях настолько серьезные ошибки, что из уважения к ним не привожу примеры, в которых и подключенный проводник, и даже неподключенный, но имитирующий отвод кабеля от точек питания с полной отсечкой тока (разрыв провода в модели), приводят к полному "развалу" антенны.
Даже если вы готовы смириться с тем влиянием тока по оплетке, которое получено в модели, в реальной УКВ антенне еще достаточно много причин для того, чтобы это влияние могло оказаться значительно больше, поэтому все же лучше принять меры противодействия затеканию тока на кабель.

1/4 ВОЛНОВЫЙ СТАКАН

Самый эффективный на УКВ способ отсечки тока - 1/4 волновый стакан, который известен всем по картинкам в букварях антенн в виде трубы длиной 0,24 λ и диаметром втрое больше диаметра кабеля, нижний край которой имеет дно, соединенное с оплеткой кабеля. Его обычно называют симметрирующим, но дело не в терминах. Его сопротивление ВЧ току около 5000 Ом, но для антенн ВК в таком исполнении он слишком громоздок. Более технологичное, беззатратное и не требующее настройки устройство для отсечки тока можно выполнить в виде стакана из оплетки от более толстого кабеля, плотно лежащего на внешней оболочке кабеля.

Стакан эквивалентен разрыву внешней проводящей поверхности оплетки и включению в разрыв параллельного контура и работает по тому же принципу, как параллельные контура в ант. W3DZZ. Точку разрыва определяет открытый торец стакана. Положение стакана на кабеле определяет то, что эта точка (открытый торец стакана) должна быть возможно ближе к концу кабеля и антенне.
Стакан имеет комплексное сопротивление току ВЧ Z=R+jX, максимальное на частоте резонанса, где оно чисто активно. Модуль комплексного сопротивления (z) переменному току ( далее по тексту- "сопротивление z" или просто z ) может быть выражен в Омах, а его величина с достаточной степенью точности отражает степень отсечки стаканом тока по внешней стороне оплетки.
Сопротивление z зависит от добротности четвертьволнового коаксиального резонатора, образованного оплеткой кабеля и наложенной на оболочку дополнительной оплеткой. Добротность зависит от волнового сопротивления стакана и свойств диэлектрика-заполнителя стакана, в роли которой выступает оболочка кабеля. Стакан замкнут на оплетку кабеля на дальнем от точек питания антенны торце стакана. Для этого в оболочке кабеля вырезана кольцевая канавка. Переходное сопротивление между оплеткой кабеля и стаканом также увеличивает потери и снижает добротность. Но не только. Сопротивление дна стакана трансформируется стаканом, как четвертьволновым трансформатором, в его входное сопротивление и независимо от качества диэлектрика не сможет быть выше этого странсформированного сопротивления. Например сопротивление 0,1 Ом дна стакана с волновым сопротивлением 15 Ом трансформируется в входное сопротивление 15²/0.1 = 2250 Ом, выше которого оно быть не не может даже при идеальном диэлектрике. Но пропайку дна стакана, даже у стаканов на фторопластовом кабеле, делать не имеет смысла, т. к. сопротивление скин-слоя припоя ПОС не меньше cопротивления току ВЧ контакта между плотно прижатыми оплетками стакана и кабеля.

Длина стакана, его волновое сопротивление и эффективность никак не связаны со свойствами самого кабеля.
Длина стакана зависит только от эфф. диэл. проницаемости среды (Er эфф.) между экраном кабеля и стаканом.
Волновое сопротивление стакана увеличивается с увеличением толщины этой среды и уменьшением ее Er эфф.
Сопротивление z стакана растет с увеличением его волнового сопротивления, уменьшением потерь в диэлектрике,
с уменьшением потерь в металлах экрана кабеля, самого стакана и контактных потерь между ними на дне стакана.
Сопротивление z стакана должно быть в 10 и более раз больше входного сопротивления антенны.

Численные величины z получены измерением на образцах кабелей РК75-4-11 с оболочкой из ПЭ (полиэтилен)
и РК75-4-15, РК75-3-32 с оболочкой из ПВХ (поливинилхлорид) на частотах 120...500 мгц.

Длина стакана на кабеле с ПЭ оболочкой для 145 мгц 345 мм, для 435 мгц 114 мм, z стакана 1500 Ом.
На частотах ±2% от частоты резонанса (142 и 148 МГц; 426 и 444 МГц) он снижается вдвое.
Стакан может работать и на частотах, где его длина составляет 3/4λ, 5/4λ и т.д.,
но его z и соответственно эффективность отсечки тока будут падать примерно в V¯3, V¯5 и т. д.
Иными словами, стакан длиной 345 мм на ПЭ оболочке будет достаточно эффективен и на 435 МГц

z стакана, установленного на кабель с ПВХ оболочкой, из за tg потерь ПВХ значительно ниже, около 300 Ом.
Ориентировочная длина стакана на кабеле с ПВХ оболочкой для частоты 145 мгц 306 мм, для 435 мгц 102 мм.
Фактическая частота стакана может отличаться на +- 10% из за разброса диэлектрической проницаемости ПВХ
Определить её можно на образце из конкретного кабеля. На кабелях одной марки, но разных партий она будет разной.
За счет потерь в ПВХ его добротность меньше и он в два-три раза более широкополосен, но из за разброса Er максимум
сопротивления стакана может оказаться вне рабочей полосы, а на ней может оказаться ниже 100 Ом, что явно недостаточно.
По данным RL3KD, измеряя по методу RA3AQ на кабеле Radiolab Micro-8/X с ПВХ оболочкой, ему не удалось получить КСВ < 1.2.
Это говорит о том, что сопротивление этого стакана току по кабелю было около 250 Ом даже на частоте, где его длина 1/4.
Стакан на ПВХ оболочке не обеспечивает достаточную отсечку тока и может применяться
только в случаях, когда требования к диаграмме, поляризации и согласованию невысоки.
Для установки стакана на кабель с ПВХ оболочкой нужно заменить участок ПВХ оболочки под стаканом на оболочку из ПЭ. Для этого надо осторожно снять оболочку и вместо нее усадить на оплетку несколько слоев цветной термоусадочной трубки. Черная не подходит любая, в ней слишком много мелкодисперсной сажи, и дело не в её проводимости, а во влиянии на общую диэлектрическую проницаемость. Цветные тоже не все, только те, которые можно поджечь зажигалкой и при этом они не коптят, не образуют золу, продукты сгорания имеют мягкий свечной запах и из зоны горения капают прозрачные расплавленные капли. В этом случае трубка будет без наполнителей и из модифкаций полиэтилена, а они все имеют Er точно такой же как и обычный полиэтилен, поэтому длина такого стакана будет той же, что у стакана на кабеле с оболочкой из ПЭ.

РАСЧЕТ СТАКАНА

Длина стакана зависит от диэлектр. проницаемости оболочки кабеля и равна 1/4 λ х К укор. Для полиэтиленовой (ПЭ) оболочки кабеля К укор 0,667, для поливинилхлоридной (ПВХ) - около 0,59.
Сопротивление z стакана можно расчитать по формуле: z = ρ / tha L, где ρ - волновое сопротивление коаксиальной линии, образованной оплеткой кабеля и стаканом, а - затухание в неперах на 1 метр (1 непер = 8,686 дб),tha - гиперболическая функция а, L - длина стакана в м. Если учесть,что при затухании меньше 0,21 непера(2 дб/м) tha и а практически равны, а нп заменить на дб, получится z = 9ρ /a L, где а - затухание в привычных дб/метр. Стакан работает с высоким КСВ в нем. При этом потери в нем будут примерно втрое больше, чем расчитанные при КСВ 1,0 и формулу z стакана можно записать так: z = 3ρ /a L, где а - потери в дб/м, расчитаные для коаксиала стакана при КСВ 1,0 в нем.
Волновое сопротивление ρ и затухание a коаксиала стакана с ПЭ оболочкой можно расчитать в программе TXLINE 2003 Для стакана на кабеле РК 75-4-11 расчет на частоте 145 мгц дает ρ = 14.5 ом, затухание a = 0,087 дб/м, а расчитаное по ним z = 3х14.5/0,087х0,35 = 1600 ом. Для расчета взяты Er 2,2 и tg δ 0.0002.
Стакан имеет резонансные свойства и его z на частотах, отличных от резонансной падает. Инструмента для точного расчета частотных свойств реального стакана с потерями не имею, но обработка данных стакана без потерь, полученых в программе RFSimm99rus позволила сделать вывод, что z стакана без потерь на частотах, отличных от резонансной, хорошо совпадает с расчетом по эмпирической формуле z = 90ρ / Δf, где Δf - отклонение в % от резонансной частоты стакана в пределах до 10%. Например расчет z того же стакана с ρ = 14,5 Ом, но без потерь, на частотах отличных на 1% дает 90x14.5/1 = 1350 Ом. С учетом потерь z конечно будет меньше, около 0,8...0,9 от расчитанной.
Расчет ρ, z и длины стакана на кабеле с ПВХ оболочкой затруднен неопределенностью свойств ПВХ оболочки. По данным RL3KD, при измерениям по методу RA3AQ на кабеле с ПВХ оболочкой Radiolab Micro-8/X не удавалось получить КСВ меньше 1.2.
Это говорит о том, что шунтирующее действие стакана на этом кабеле эквивалентно 250 Омам даже на оптимальной частоте, где его длина 1/4.

Измерение f рез. и z образца стакана можно сделать с помощью ВЧ моста (см. Мост на стр. ДЕТАЛИ ) с резисторами 1 Ком в верхних плечах и эталонами 1...2 КОм. В одно нижнее плечо моста включается образец стакана, в другое- эталон, при котором КСВ минимален. Только f рез. можно определить на обычном мосту с резисторами 62 Ома,включив в одно плечо эталон с макс. R из имеющихся, в другое- разьем с таким же резистором и параллельно ему- испытуемым стаканом ( de RA3AQ: или на КСВ метре 50 Ом с R 50 Ом паралл. стакану ). Шунтирующее влияние стакана на резистор будет минимально на частоте резонанса. Свойства стаканов на ПЭ оболочке достаточно стабильны, а стаканы на ПВХ оболочке достаточно широкополосны, поэтому у изготовленных образцов подгонка резонансной частоты не потребовалась, результаты совпали до 0,5% с расчетными. В измерении z стаканов на ПЭ оболочке тоже нет необходимости - получены же результаты, что и расчет в TXLINE.

СБОРКА СТАКАНОВ

Для стакана 145 МГц на кабеле РК 75-4-11 требуемая длина 345 мм получается, если оплетку для них снимать с отмеренных по 370 мм кусков кабеля РК75-7-11. Термоусадочная трубка для нее 9,5 мм. Нельзя использовать оплетку, медь которой потеряла естественный цвет и блеск.
Стакан по всей длине необходимо защитить от проникновения влаги. Если для этого используется термоусадочная трубка, то фиксируется открытый торец стакана, оплетка сгоняется волной до вырезки в оболочке кабеля, где плотно укладывается и обматывается тонкой проволокой. Термоусадочную трубку начинать усаживать с открытого конца стакана, чтобы не было стягивания оплетки. Перед надвиганием трубки проверьте, чтобы не торчали "иголки" оплетки.
Перед усадкой трубки можно в процессе сборки обмотать лентой скоч шириной 15 мм. В этом случае обмотку скочем начать с уложенной в вырезку стороны стакана. В процессе обмотки стакан плотно обжимается лентой, и при этом не требуется точно расчитывать необходимую длину заготовки-в нужный момент лишнее можно обстричь ножницами. Оставлять скоч незащищенным термоусадочной трубкой от ультрафиолета солнца нельзя, он разлагается за одно лето в пыль.

Для стакана 435 МГц требуемая длина 114 мм и вместо оплетки можно использовать алюминиевую фольгу для кулинарии толщиной 40 мк. Накладывать ее надо без накрутки, прямой ложбиной, в 1.5...3 оборота вокруг кабеля. Алюминиевый стакан лучше защитить прозрачной лентой скоч, что позволит видеть и оценить состояние стакана при случайных чрезмерных изгибах кабеля. Кольцевые порывы длиной более 1/4 окружности нежелательны. Еще лучше использовать медную фольгу 50 мк.
Рекомендованная ранее алюминиевая фольга с клейким слоем 25+25 мк слишком непрочна на разрыв при изгибе кабеля и не обеспечивает электрического контакта через клей между краем 1го слоя и поверхностью начала 2 го слоя. Емкость между началом 1го слоя и началом 2го может быть и достаточна для шунтирования щели, но это неопределенность, которую лучше избежать. По той же причине нежелательно применять ленты алюминиевой или медной фольги на лавсановой основе, снятые с толстых кабелей с вспененным ПЭ, в кабелях эту щель перехлеста шунтирует оплетка поверх слоя фольги, поверх стакана ее нет. И совершенно нельзя применять для стаканов лавсан с напыленным алюминием, например продающийся с магазинах стройматериалов или извлеченный из конденсаторов К-10. Слой алюминия настолько тонок, что почти прозрачен и в десятки раз тоньше скин-слоя .

УВЕЛИЧЕНИЕ Z СТАКАНА

Можно в 3 раза повысить z стакана на кабеле с любой оболочкой, увеличив ее толщину дополнительным слоем из разрезанной вдоль ПЭ оболочки от кабеля большего диаметра. Для кабеля типа РК 75-4-11 подходит оболочка от РК 75-7-11. К укорочения остается прежним- 0,667. С дополнительным слоем ПЭ изоляции на ПЭ кабеле сопротивление z стакана 3000...4000 ом. Для RG 58 или РК 75-3-32 подходит оболочка от РК 75-4-11, здесь К укор. для комбинированного диэлектрика взять 0,63. На кабелях с ПВХ оболочкой можно поднять z до 1000 ом и выше, заменив ПВХ оболочку на разрезанную вдоль оболочку от ПЭ кабеля, (info de UA6EM). При этом из за воздушных зазоров длину стакана увеличить на 1...2%.
Еще проще увеличить толщину изоляции одним-двумя слоями термоусадочной трубки из полиолефина или модифицированного полиэтилена (те, что легко загораются от зажигалки без копоти и резкого запаха). На кабелях с оболочкой из ПЭ дополнительный слой имеет ту же Еr и длина стакана при этом остается прежней.
На кабелях с оболочкой из ПВХ получается двухслойный диэлектрик с разными Еr слоев и разными tg потерь, и о них пока предположительно:- z увеличится до 1000 и более ом, а длина стакана должна быть несколько больше, чем без дополнительного слоя. Точные данные могут быть получены измерением конкретных образцов. C увеличением добротности и z стакана сужается полоса частот, и повышаются требования к точности размера. Сопротивление 1500 Ом вполне достаточно для большинства случаев применения, а стакан с увеличенным z из за разброса свойств диэлектрика и плотности облегания оболочки может потребовать уточнения его длины предварительным изготовлением макета-аналога и измерением его частоты.

ПРИМЕНЕНИЕ СТАКАНОВ ДЛЯ ОТСЕЧКИ НАВЕДЕННОГО ТОКА

Для антенны внешняя сторона оплетки кабеля представляет собой инородный провод в ее ближней зоне, мешающий ее работе из за того, что на нем наводятся токи и он участвует в работе антенны как нежелательный элемент. Поэтому отвод кабеля из антенн ВК с вертикальной или кроссполяризацией обычно выполняется отводом за рефлектор и далее вниз, что усложняет конструкцию и снижает надежность. На КВ, чтобы уменьшить влияние растяжек, их разбивают изоляторами на отрезки длиной 0,2 λ и менее. 1/4 волновый стакан на частотах вблизи резонансной можно считать изолятором и использовать это свойство для разбивки кабеля на отрезки 0,2 λ и отвода его по удобному для вас пути. Для этого на кабеле от точки питания до выхода его из зоны антенны (на 145 МГц это примерно 1...1.5 м ниже траверсы) устанавливается цепочка следующих друг за другом стаканов.
На стр. "Антенны с ППВ 145 мгц" есть модели антенн в вертикальной поляризации, в которых кабель, разбитый стаканами, отведен вниз между директорами. В точки, где расположены открытые торцы стаканов введены нагрузки, моделирующие изодяторы с утечкой 1000...1500 Ом, примерно соответствующей сопротивлению ВЧ открытого торца стакана. Одна из них, 8el145pp75-1, в которой кабель отведен вниз между 1 и 2 директорами, работает с 2007 г. на р.ст. RA6FOO.

Рекомендации по отводу кабеля из антенны

При отводе кабеля со стаканами под 90° к траверсе между рефлектором и вибратором или между 1 и 2 директорами,его влияние в реальной антенне может быть заметно,но дополнительных мер обычно не требует.
При отводе кабеля по наклонной распорке,длина стаканов в проекции на вектор поляризации и наведенный ток уменьшаются, а при отводе от антенн с кроссполяризацией по по наклонным распоркам под 60° и к траверсе и к плоскостям элементов настолько мала, что гарантирует отсутствие какого либо влияния.
Самые строгие требования к качеству стаканов нужны при отводе кабеля между вибратором и 1 директором в плоскости элементов перпендикулярно к траверсе. Стаканы любого качества из за их внешней длины 0,2 λ здесь не обеспечивают снижения влияния кабеля до величины, которой можно пренебречь. Здесь нужно и полное моделирование между стаканами сопротивлений z или контура с эквивалентными добротностью, емкостью и индуктивностью стаканов и доводка модели антенны с учетом их влияния. Такая антенна может моделироваться только как имеющая их в своем составе и с достаточно точно определенными и введеными в модель их параметрами.
Иногда одним из вариантов отвода кабеля от из зоны антенны с вертикальной поляризацией предлагается вывод кабеля внутри трубки одного из плеч разрезного вибратора в открытый торец вибратора и далее вниз с изгибом- к мачте. Здесь плечо вибратора с кабелем внутри уже образует стакан, даже несколько более добротный, с сопротивлением z 3000...5000 Ом. Длина такого стакана определяется необходимой для антенны длиной вибратора а не длиной, необходимой для этого стакана и максимум отсечки скорее всего окажется вне полосы. Напряжение на торце вибратора (относительно земли или нулевой точки) в 8...10 раз выше, чем на точках питания антенны и для достижения уменьшения тока по оплетке идущего далее кабеля до той же степени отсечки необходимо иметь z стакана в 8...10 раз выше, т.е. 12000...15000 Ом. Поэтому рекомендация такого способа отвода кабеля должна сопровождаться подробной детализацией конструкции специального высокодоборотного стакана-плеча вибратора.

ДРУГИЕ СПОСОБЫ ОТСЕЧКИ ТОКА

1- Создание параллельного проводника с таким же током противоположного направления.

Такое устройство подвержено влиянию осадков и его работа зависит от близости траверсы, от отношения между расстоянием между кабелями и толщиной их внешних оболочек, от диэлектрической проницаемости оболочки (ПЭ или ПВХ), от влияния индуктивностей косичек и центр. жил кабелей. Оно, также как и стакан, должно обладать резонансными свойствами и достаточной добротностью. Если стакан изготовлен неточно и максимум реактанса оказывается вне диапазона, то у стакана просто падает отсечка тока на рабочих частотах. Это устройство, в отличие от стакана, подключено непосредственно к вибратору и в случае, если его частота вне диапазона, оно не только не обеспечивает достаточную отсечку тока, но и начинает работать как hairpin-согласование (согласование шпилькой) и вносит расстройку в вибратор.
Рекомендации типа: "Расстояние между кабелями не критично. Оптимально - 1...1.5 диаметра. Коэффициент укорочения при этом составляет 0.94...0.97 и во внимание может не приниматься" не позволяют с достаточной точностью изготовить устройство, тем более, что К укорочения здесь определен неточно, его величина в таком устройстве 0,83...0,93. Вода в зазоре между кабелями, снег, особенно мокрый, внесут значительную расстройку в итак слишком неопределенную электрическую длину. Результатом всего этого вместо отсечки тока может быть ухудшение работы антенны.

2- Насадка на кабель одного- трех ферритовых колец.

Несмотря на простоту, такой способ на УКВ имеет множество недостатков и в любительских условиях достичь необходимой отсечки тока можно лишь при наличии довольно дорогих приборов и представления о том, что и как измерять. Подробнее об этом на стр.Ферриты на кабеле. Пожалуй единственным его достоинством является широкополосность.

3 - Скручивание кабеля в катушку вблизи вибратора. (фото с сайта DK7ZB)

Здесь DK7ZB предложен дроссель из кабелей RG 174 и RG 188 длиной 0,3 м диаметром 2,55 мм с луженой оплеткой и ПВХ оболочкой. Их затухание 0,33 дб/м на 145 и 0,64 дб/м на 435 МГц.
У аналогичной катушки, но из меди и без оболочки из ПВХ, эффективный последовательный реактанс на 145 МГц всего 260 Ом. Шунтирующее сопротивление потерь луженой оплетки и ПВХ оболочки составляет около 1000 Ом, итого её последовательный реактанс около 200 Ом. Что явно недостаточно даже для удовлетворительной отсечки тока. Та же катушка в двухдиапазонной антенне будет иметь на 435 МГц реактанс около 400 Ом. Напомню, что 1/4 волновый стакан на кабеле с ПЭ оболочкой имеет в полосе диапазонов 145 и 435 МГц реактанс не хуже 1000 Ом.
Кроме того, при расположении катушки в зоне максимума тока вибратора в ней неизбежно наводятся токи, что может привести к еще худшей отсечке тока. Такая катушка по степени отсечки и по потерям не лучше, чем отсечка тока ферритовым кольцом случайной неизвестной проницаемости и свойств.
К этому надо добавить, что сам кабель довольно тонкий и имеет потери 0,1 дб на 145 МГц и 0,2 дб на 435 МГц, а катушка из более толстого кабеля будет существенно большего диаметра и более подвержена прямой наводке тока на нее.
апрель 2015
Но самым неприятным может оказаться то, что такой дроссель может не уменьшить, а УВЕЛИЧИТЬ ток по кабелю. Подробнее об этом на стр. Отсечка тока по кабелю дросселями

СУРРОГАТНЫЕ УСТРОЙСТВА ОТСЕЧКИ ТОКА

В качестве устройства для отсечки тока антенн с входным сопротивлением 28 Ом DK7ZB предлагает противоположный от вибратора конец спаренных 75 омных кабелей, используемых как трансформатор 28 - 37,5 - 50 Ом, подключить к разьему, который закреплен на металлической траверсе, а двухпроводную линию, образуемую между трансформатором из кабелей и траверсой, считать четвертьволновым стаканом. (Не путать с устройством из параллельного отрезка кабеля) Если использовать 75 омные кабели с вспененным ПЭ и К укорочения 0,81, плотно прижать их по всей длине к траверсе, то есть вероятность, что эта линия тоже будет иметь К укорочения 0,81 и "четвертьволновость". Но для достижения достаточной степени отсечки тока необходим стакан с высоким сопротивлением току ВЧ, т.е. с свободным ненагруженным противоположным плечом. Траверса имеет продолжение и таковым плечом быть не может. Кроме этого, наличие напряжения на плече стакана, подключенном к вибратору, означает либо наличие противофазного напряжения в противоположной точке на другом плече ( на траверсе под вибратором) и нулевое на дне стакана ( где разьем на траверсе), либо нулевое на траверсе в точке под вибратором и половинное на дне стакана, где разьем. С любой точки зрения это напряжение, которое возбуждает ток по траверсе, текущий по всей ее длине. Также, как это происходит в J антенне: штырь 3/4 λ, рядом с ним проводник 1/4, возбуждающий этот штырь ... вобщем никакой отсечки нет.
Аналогичный по принципу способ с помощю параллельной буму шины длиной 1/4 волны предлагает и G0KSC для своих антенн. Очевидно, что он имеет те же недостатки и отсутствие эффектиной отсечки.

Литература: 1) З.Беньковский Э. Липинский " Любительские антенны КВ и УКВ" стр. 236-239 "Радио и связь" 1983 г

НА ГЛАВНУЮ